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                    • 發布時間:2021-09-24
                         沖擊損失的第二種形式,是由進口安裝導葉所引起的。圖60所示的速度三角形也可用來解釋這種特殊情況。我們可以回顧一下;在有限葉片數時,絕對出口速度c3的方向顯地增大到α3,而導葉的角度要與此α3相一致。當流量V由增加到Vx時,c2m增加到c2mx,但流量的變化也使c3u變化到c3ux和前面一樣,假設用速度三角形&bea;3邊上頂點的變化來表示流量變化的結果。圖60即示出了兩個速度三角形的頂點。其中,額定點時的α3決定導葉的角度,而較大流量時的頂點由c2mx決定。于是在這里就產生了一個沖擊分量c3. 在式(90)中,除了括號內的數值外(將在下面討論),它表明沖擊損失和ψ成反比。這就說明在給定的△p時,圓速度增加,則ψ減小,從而導致沖擊損失的加大。    
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                    • 發布時間:2021-09-24
                      若流量和額定的流量不同,則相對速度的方向就不再和葉片進口角相一致。由于流量從額定值的任何政變,將會產生所謂的“沖擊損失&dquo;。這種情況從從進口速度三角形中很容易理解。當流量從額定流量V增加到Vx時,則要求徑向速度從c增加到Cmax。 因此                    C1max=cVx/V   因為在這兩種情況下,空氣都應徑向地進入葉輪。所以,為了在進口以前改變氣流方向,使它沿葉片切線方向進入叫輪,葉片進口角必需増加到&bea;1。若cm保持不變,則&bea;1的偏差就引起了所謂的沖分量c。根動量定理,在沖擊時,幾何速度差的速度頭可以轉換為壓力損失,即      可以看出,d1/d2對沖擊損失有著決定性的影響。因此,為了使沖擊損失減至最小,比值d1/d2應盡可能地小。系數ψ的影響也很容易看出。在大的ψ值時(特別在多葉計輪時ψ值較高),沖擊損失將減小。  
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                    • 發布時間:2021-09-24
                         進口損失空氣進入葉輪時,當其進入葉輪葉片以前要轉約90°的彎,在葉輪中,這種氣流方向的變化將導致損失。與彎管中的損失相比擬,這些損失的大小取決于c,和,值(圖58)。如果按通常的形式把這種損失用最大速度的動壓來表示,則有:                    △P1=ξ1&ho;/2C12 在各種情況下,這種損失均比全壓小得多。                     ξ1=0.15~0.25 葉輪中的摩擦損失  最大的損失是由氣流流經葉輪的流道時所產生的。損失的大小很難用計算方法來確定。這是由于氣流分離所產生的損失不能準確地確定。不應忘記,葉型上由于氣流不連續所產生的損失是不能用計算來確定的,而且氣流在葉片非工作面分離,即出現cmax時,孤立翼型理論已不再能適用。所以,當考慮旋轉葉柵時(可參見圖34和圖35),問題就變得比較困難了。因此,任何有關這方面的損失計算都會帶來很不可靠的結果。在一定的條件下,從試驗所得出的系數也是這樣。還應記住,把一個葉輪試驗所得到的系數,成用于另一個設計不同的葉輪中時,是不會成功的。這說明氣流不再是幾何相似,因而一個試驗系數不可以應用于另一個不同設計的葉輪。還需要加以說明的是,純理論的方法在改進現今離心通風機的特性方面并沒有什么實際的效果。這些改進是從試驗研究得到的。    很明顯,對氣流流經一個流道時的不連流動進行數學的分析是沒有意義的。然而,存在著氣流不發生分離的情況。當效率大于85%時,這種情況就可能發生。此時只有由于表面摩擦所產生的損失。有關這些情況將在后面討論。     很據理論的公式,有兩種可供選擇的方法一種是把“葉片流動&dquo;看作是“葉片流道的流動&dquo;,并按在管道中摩擦所產生的損失那樣來考慮其中的損失;另一種方法是,把環繞一個平板流動時所產生的純表面摩擦,當作一個比較的基礎。后一種方法比較有利,因為沿平板流動的影響可以根據已知的一些系數積分求得。若按管道摩擦來考慮,則沿平板流動的影響,就不可能象后一種方法那樣可以很好地掌握。 浸沒在等速的、平行流動中ー塊長平板的阻力為                     W=cf/F(&ho;/2)ω2    由于在葉片流道中,各個點上的速度是不相同的,所以由dw=cf/F(&ho;/2)ω2決定的摩擦,必需對每一個基元來計算并將其積分。然而這樣一種做法沒有成功,因為有關速度分布的情況不知道。但對高效率通風機的葉輪來說,速度的變化基本很小,因此隨之而帶來的誤差也就不大。葉片進口處氣流的最大速度ω1,在氣流到達出口時大約減小到0.9ω1。 這樣,可以假設葉片流道中的氣流平均速度為ω=(ω1+ω2)/2。于是即可正確地推斷擴所引起的損失。擴損失可按下式可靠地計:   將其除以圓周速度所產生的動壓,則得    
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                    • 發布時間:2021-09-24
                         這一節,將研究光滑的葉輪圓盤所產生的摩擦損失。這種摩擦過程是這祥形成的:空氣牢固地粘附于轉動的圓盤上,并被帶著以圓盤的圓周速度沿周向運動。在圓盤的邊界層中,空氣的速度由等于圓盤圓周速度的數值,逐漸減小到之具有自由氣流的速度。被圓盤帶動的空氣受到離心力的作用,使其具有一個由葉輪中心向著葉輪外端流動的趨向。結果在葉輪內,便形成一個如圖56所示的那種環狀渦流。這種內部的運動需要消耗能量。所以,可以把它作為一種損失。這種損失通常稱為葉輪摩擦損失或圓盤摩擦損失。    曾做了許多的試驗來研究這種損失;有人研究了圓盤和機殼壁間空間的影響;也有人研究了葉輪進口直徑的影響。馮&middo;卡曼首先成用邊界層理論從理論上來解決這個題。 及后在格廷根的試驗對這一問題的物理意義提出了一個新的見解,而且證實了假說的正確性。     對“流場&dquo;的充分研究得到了以下意想不到的結果:在圓盤上有一層薄的邊界層,它以近似等于圓盤的角速度旋轉。被圓盤拋向外邊的空氣,在一個較薄的層內沿機殼壁運動,并沿軸向返回。這種現象如圖57所示。中心部(圖57中斜線所示部分)的空氣不跟隨上述的環狀運動,而是如同一個固體般地運動,并具有一個等于圓盤角速度一半的角速度。這種流型表明機殼的尺寸并不起多大的作用。而且這一點由以后的試驗所證實。所以,在計算中,因為尚無完整可靠的解釋,故忽略了機殼的影響。    如果從葉輪的因次來考慮,則可以簡單地得岀“摩擦所做的功&dquo;的那些參數。因為原則上摩擦損失是一種水力損失,所以這種損失應該用它所做的功一一等于壓力、面積和速度的乘積,這類參數來表示。其中,就壓力而言,只有圓周速度u2所產生的動壓(&ho;/2)u2オ具有物理意義。面積方畫,除了圓盤面積(π/4)d22外,再沒有其它能起重要作用的參數了。至于速度,也只用考慮圓周速度u2。所以,用這些參數來表征葉輪摩擦所做的功時,應為:    因此,葉輪摩擦損失取決于圓周速度的三次方及直徑的平方。在圓周速度為常數時——這里是把具有同樣壓頭的葉輪作比較,葉輪的摩擦損失則和葉輪圓盤面積成正比。所以,為了減小損失,葉輪的直徑應盡可能地小,即選用的轉速應盡可能地高。 葉輪摩擦損失的總值只占葉輪總有效功的很小一部分??傆行ЧL=(△PV)/75。 若用壓力系數和流量系數代入上式,則可得    可以看出:只有很小直徑比的葉輪,葉輪摩擦才占有比較大的比重。但應注意,在d1/d2=0.15時,對效率有很大的影響。此時,葉輪摩擦損失會大于有效功。這是用于鍛造鼓風的鼓風機等,以及透平縮機最后一級葉輪的情況。 這時的葉輪摩擦損失是非常重要的。這就是人們為什么采用特殊傳動葉輪的原因,因這樣的設計可獲得較有利的直徑比。    通風機的葉輪摩擦損失隨流量的變化而有一些變動。特別值得注意的是,在蝸殼中,速度較高時,即蝸殼中流量較大時,葉輪摩擦損失就會較小。      
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                    • 發布時間:2021-09-24
                         為了準確地估算通風機,單靠以上所導出的系數σ是不夠的。它的意義只限于指出每一種型式的葉輪都有著一定的σ值或比轉速范圍。超出這一范圍,如果要求達到最大可能的效率,就無法選擇葉輪設計。這一點通常對離心式機械是適合的。然而對通風機而言,因為在同一個系數范圍內,可以選擇不同型式的葉輪設計,所以會發生不同系數的重疊(在其它型式離心式機械的選擇中不會發生這種重疊現象)。例如在某些實際應用中,就不可避免地要犧牲些效率。事實上,各種變數是這樣地變化無常,以致采用正統的設計離心式機的方法不能獲得一個滿意的設計選擇。一個廠商的代表,當他強調某種特殊離心式機械設計的某些優點時,時常會犯錯誤。例如,對多葉通風機這樣一種型式,不管怎樣,它是能夠牢地保持住其在通風機方面的地位,這便會使他感到為難。下畫列出人們所想知道的一些特征。在對這些問題進行定量分析上可能會提供一些啟示。 如果問:哪些因素將影響一個設計的選擇?那么以下各點應予考慮: (1)最高的效率 選擇一個適當的σ值來設計,則可滿足這一要求。 (2)最低的噪聲 選擇最大的ψ值和低的圓周速度。 (3)輸送含有大量灰粒的氣體時具有最小的磨損選擇最大的ψ值。 (4)大的流量選擇最大的φ值。 (5)最大流量具有最小的尺寸——最經濟的設計ψφ的乘積必需盡可能地大。 (6)特性曲線的要求 具有①單調下降的,②平坦的③無尖峰的特性曲線。 7)功率曲線的要求 ①在零流量時有最小的功率;②在額定流量時具有較大的功率。 (8)流量調節的要求 例如要求在壓力不變的情況下調節流量,或壓力隨流量呈一定變化地調節。 (9)重量輕。 (10)滿足安裝的要求。 (11)滿足進口和出口連接的要求。 (12)葉輪具有最小的轉動慣量(GD2)。 (13)葉輪具有最高的度。 選擇一臺通風機時,要同時滿足上述的大多數要求是比較困難的。 圖54示出了各種主要的通風機設計型式,并用表列出了上述各系數的范固。雖然沒有準確的方法可以解決所有的問題,但這一表格對選擇通風機的設計是有著相當大的幫助。 圖54中所示的數值應該看作是幫助人們在進行通風機估算時的一個近似值。為了適應特殊的需要而進行特殊的加工時,這些數值可以改變。雖然各種通風機結構間的數值差別相當大,但這樣一種表示法仍是便于應用的,因為它允許數量級上的重大差別。 特性曲線圖55示出了六種典型通風機的壓力系數曲線和功率曲線。這些曲線清楚地表明了通風機的特性曲線在形狀上有著很大的差別。      
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                    • 發布時間:2021-09-23
                      ?近期,隨著一系列限產、限能消息的實錘,國內鋼材價格又開始一路向上,截止9月22日,國內重點城市Ф6.0mm高線平均價格為6156元(噸價,下同),Ф25mm三級螺紋鋼平均價格5683元(累計上漲接近500元/噸),北京市場熱軋5.5mm卷板價格5850元/噸。連續的價格上漲,使得下游制造業紛紛叫苦,國家提出一攬子措施穩定大宗商品價格,將更加注重用市場化辦法穩定價格。   與中國相對應的美國,熱軋板卷價格在前期破萬元后,繼續上行,熱卷價格最高每噸接近14000元,下游行業雖然也抱怨紛紛,但美國卻并沒有出臺控價措施,其主要原因和邏輯在于以下方面。   一、與中國不同,美國屬于鐵資源出口國,這里的鐵資源不是鐵礦石,而是廢鋼,作為世界最大的廢鋼出口國,在資源類產品價格上漲中,美國并不吃虧。而普通制造業成品的進口價格,經過各工序的層層消化,并沒有資源類產品上漲得那么夸張。   二、美國鋼鐵生產以短流程為主,主要資源就是國內廢鋼,進口鐵礦石非常少,產品銷售同樣以國內內需為主,出口很少?;旧蠈儆趦妊h,對美國來說,肉爛基本在鍋里,內部產品價格調整以市場調節為主,在不同利益集團的游說下,國家盡量減少干預。實際上美國鋼產量的自我修復也是比較強的,截至9月18日,美國累計年產量為6766萬凈噸,同比增長了20.2%,產能利用率維持在為80%以上。一些鋼鐵公司已在實施提產,如紐柯鋼鐵計劃在美國西部建造熔煉車間及薄板廠,預計耗資約27億美元,每年可生產300萬噸鋼材。   三、美國設置的關稅防火墻,抑制了外部低價鋼材的進入,特朗普時代設定的鋼鐵25%進口關稅,目前一直在執行中,即使一些關稅較低的國家,也是執行的限額進口,這也造成了美國鋼鐵世界最高價格的現狀。   四、鋼鐵產業在美國GDP中地位并沒有那么關鍵,銷售值不足全國GDP的1%,中國銷售值則接近5%,此外在美國的下游制造業中,對鋼鐵的需求一直呈現下降趨勢,比如汽車,隨著新能源車的普及,鋼鐵在車身的比重不斷下降。   五、最關鍵的還是美國的大水漫灌,不到兩年的時間內新增4萬億美元負債,聯邦政府債務規模已超過28.5萬億美元,這些錢不可能只在空中飄著,必然會落在原料、產品及固定資產上,這也是美國大宗產品價格難以下落的根本原因。隨著美國政策收縮預期及耶倫關于債務上限的警告,資本做空動力增加,一些資產也將逐漸回歸本來價值。事實上美國鋼鐵近兩個月中已出現出口增加,進口減少的趨勢。  
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                    • 發布時間:2021-09-09
                      1.稀油站油箱內電加熱器可由觸摸屏轉換開關選擇“自動&dquo;“切除&dquo;控制,當轉換開關選擇為“自動&dquo;控制時,電加熱器由稀油站現場安裝的電接點溫度計根據油溫高低自動控制電加熱器投入、切除,使稀油站油溫保持正常在工作范圍內,當風機啟動后電加熱器自動切除;當不需要電加熱器工作時裝轉換開關置“切除&dquo;位置。    稀油站油箱內電加熱器當為“自動&dquo;控制時,電加熱器由稀油站現場安裝的電接點溫度計根據油溫高低自動控電加熱器投入、切除。當稀油站油箱溫度低于電接點下限溫度設定值時電加熱器自動投入;當稀油站油箱溫度高于電接點上限溫度設定值時時,電加熱器自動切除,使稀油站油溫保持在電接點下限設定溫度以上。當風機啟動后電加熱器自動切除。 稀油站油溫≥10℃為風機“允許啟動&dquo;條件之一。(電接點下限設定溫度應≥10℃) 2.保護電路    保護電路具有故障報警、故障報警停車、音響消除及故障保護線路復位等環節由于偶合器油壓為自附機械油泵供油,風機啟動后需經5分鐘延時待偶合器供油壓力穩定后“偶合器供油壓力低&dquo;保護項目才自動投入。 注:機組故障報警項目及故障報警停車項目詳見各機組《儀表、電器整定值一覽表》    當故障報警線路接通時,報警笛鳴叫,故障指示燈亮,故障顯示畫面顯示故障來源當故障停車線路接時,風機自動停車。報警笛在風機停車、油泵停止運行后自動停止鳴控制柜觸摸屏上“消音&dquo;按鈕的作用是消除電鈴鳴叫聲,但仍有故障來源指示。    控制柜觸摸屏上“復位&dquo;按鈕只在就地控制時有效,其作用是排除故障后,按一下“復位&dquo;按鈕,使保護聯鎖線路恢復原來的狀態。當選擇DCS控制時,必須按“DCS復位&dquo;,使保護聯鎖線路恢復原來的狀態。  
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                    • 發布時間:2021-09-09
                          風機油站有兩臺油泵。兩臺油泵可任選一臺為主油泵,另一臺為備用油泵。在稀油站供油壓力管道上安裝有供油壓力檢測用壓力變送器,該壓力變送器信號送入控制柜內與可編程控制器及觸摸屏即可實現對供油壓力監測及對油泵控制。    風機主/備油泵的選擇由控制柜觸摸屏上轉換開關選擇。風機油站油泵的控制可在控制柜操作,也可由用戶中央控制室油泵驅動信號控制,由控制柜觸摸屏上轉換開關選擇(一旦選定控制場地,則油泵電機的啟/??刂撇僮?、風機啟/??刂撇僮骷奥D電機的控制均僅能在所選定的場地。)。當選定為“就地控制&dquo;時,在風機控制柜上觸摸屏上的油泵控制銨鈕可對所選主油泵進行啟/停操作;當選定為“中央控制&dquo;時,則由DCS控制系統輸入的無源觸點的通/斷對所選主油泵進行啟/停操作。高溫風機未運行時,油泵控制信號可對所選主油泵可隨意進行啟/停操作,一且風機運行后,為保證風機軸承的潤滑,油泵停車信號就不再起任何作用,而由控制系統可編程控制器根據風機運行狀態對油泵進行自動控制。 風機啟動前首先啟動主油泵,風機供油壓力高于150Kpa為風機“允許啟動&dquo;條件之一。 風機運行時,若供油壓力低于備用泵啟動設定值(100KPa)時,延時3秒鐘后備用油泵自動啟動,同時,故障報警線路動作,報警顯示“供油壓力低備用泵啟動&dquo;。 各用泵啟動后,若供油壓力升高至150Kpa(供油壓力正常設定值)以上時,經5秒鐘延時后,原主油泵自動停止運行。此時,主、備油泵位置已自動切換。 為避免因油系統故障不能建立正常油壓而使主、備油泵頻繁切換造成設備損壞,在主油泵剛啟動或主、備油泵已切換后的2分鐘內,若供油壓力低于備用泵啟動油壓時,備用不會立即啟動。待延時結東后備用系才能啟動。   風機運行時,若風機供油壓力低于供油壓力低報警設定值(800KPa)時,延時3秒鐘故障報警線路動作,報警顯示風機“供油壓力低&dquo;;若風機供油壓力低于失油壓力低停車設定值(400KPa)時,延時1分鐘故障停車線路動作,風機“供油壓力低&dquo;停車。 風機停車后,為保證風機隋轉期間風機軸承的潤滑,待風機停車10分鐘后,才能對油泵電機進行停車操作。(注:為保機組安全,控制系統設有風機停車10分鐘內油泵電機不能停車的限制》風機稀油站安裝有油過濾器堵塞保護用壓差控制器,當稀油站油過濾器堵塞時壓差控制器動作,控制系統報警。 在選定為“中控&dquo;時,若油箱溫度&g;10℃(油箱溫度電接點下限設定值),則“油站備妥信號&dquo;送出。  
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                    • 發布時間:2021-09-09
                      1、設置現場PLC操作控制柜,采用西門子PLC,配西門子觸摸屏一臺(屏幕尺寸15寸),能獨立完成本設備運行的手動/自動控制、報警功能,PLC監控系統設置與熔煉中心DCS系統或轉爐、陽極爐DCS系統進行通訊的Pofibus-DP通訊協議接口,并配合買方完成與熔煉中心DCS系統的通訊聯通工作。另外,變頻調速器可接受用戶DCS發送的4-20mA調速信號,PLC操作控制柜設置遠程/就地轉換開關,并且要將轉換開關的狀態信號(表示中央/機側的無源干接點ON/OF信號)通過硬接線送給DCS。DCS遠程監控,啟停在現場控柜操作。具備開機自檢功能,各運行參數正常,才能允許風機啟動等。 2、現場PLC操作控制柜面板上的顯示屏實時顯示風機各項運行參數。在現場操作柜面板設置燈光故障報警指示,預報警和重故障報警設置不同報警信號,機柜外設置報警笛。當運行參數異常,除現場發出聲光報警外,同時送出一個綜合報警信號至熔煉中控室,該信號為無源干接點開關(ON/OFP)信號,容量為AC220V,5A。同時設置溫度異常報警;振動異常預報警、重度報警;油壓低報警、極低停車等連鎖保護功能。 3、現場PLC操作控制柜提供如下無源接點(容量220V,5A)給用戶的DCS系統: a.風機系統正常,允許風機啟動接點:(常態為不允許啟動)常開、常閉各2對 b.重故障綜合跳閘接點:(常態為跳閘)常開、常閉各2對。 c.2個DI和2個D0無源于接點開關(ON/OF)信號備用點。 d.變頻調速器控制轉換開關的狀態信號(表示中央/機側的無源干接點0N/OF信號) 4、在風機軸承座上的水平方向和垂直方向分別設有振動監測探頭,監測風機軸承的振動情況。 5.、PLC柜主要功能包括: A、參數顯示:主驅動電機和風機的軸承溫度、振動、主電機繞組溫度、風機進口氣體溫度、供油壓力顯示,風門開度顯示,報警顯示,風機、油泵運行/停止狀況顯示。 B、柜門布置:柜門指示燈包指風門開、風門關、風機運行、風機停止、油泵運行、油泵停止、允許啟動,以及緊急停車按鈕。 C、系統操作:風機啟動、停止,油泵啟動、停止,故障消音、故障復位。 D、功能報警:主驅動電機和風機的軸承溫度高、振動大報警、停車,主電機繞組溫度高報警、停車,風機進口氣體溫度高報警,供油壓力低報警、停車,供油壓力高報警。所有檢測量信號以通訊方式傳入DCS室,開關控制量以無源干接點形式接入DCS室。機柜安裝報警笛??刂乒裢鈿?.5m厚304不銹鋼,柜門為2m,防腐防雨,電氣控制柜防護等級不低于IP65,室內電氣控制柜防護等級不低于IP55。  
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                    • 發布時間:2021-09-09
                      a.人為停車     當控制柜上觸摸轉換開關選擇“就地控制&dquo;時,風機停車控制由控制觸上按鈕控制;若控制柜上轉換開關選擇“中央控制&dquo;時,則DCS控制系統輸入的無源觸點的斷開風機停車。停車時通過PLC使合閘繼電器KA1斷電觸點斷開(啟動柜接觸器斷電分閘)或分閘繼電器KA2觸點閉合使高壓柜內斷路器分閘,風機停止運行。 b.故障報警停車    機組運行中保護電路中某項達到停車設定值時,通過PLC使合閘繼電器KA1斷電觸點斷開(啟動柜接觸器斷電分閘);或分閘繼電器KA2觸點閉合使高壓柜內斷路器分閘,風機停止運行。同時,控制柜上有聲、光報警信號,信號燈指示故障來源。 c.緊急停車    緊急情況時可操作控制柜上“緊急停車&dquo;按鈕,而不經PLC直接將停車信號送出,使風機停車。風機停車后,為保證風機運轉期間風機軸承的潤滑,待風機停車10分鐘后,(若有慢轉裝置的機組,還需待慢轉電機停車10分鐘后)操作者才可對油泵電機進行停車操作。    
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